нелинейности бетона

Заказать бетон в Москве

Подать объявление. Используя этот веб-сайт, вы соглашаетесь с использованием файлов cookie. Ознакомьтесь с Политикой использования файлов cookie. Все разделы.

Нелинейности бетона керамзитобетон для отмостки вокруг дома

Нелинейности бетона

Моменты действуют относительно главных осей сечения x и y. Нормальная сила приложена в точке С — пересечении геометрической оси стержня с плоскостью сечения. Требуется: определить жесткостные характеристики сечения, соответствующие секущим модулям деформаций бетона и арматуры. Зависимость для бетона представлена на рис. Здесь — элементарные участки, на которые расчленяется сечение бетона и площади отдельных стержней арматуры.

Х jб , Y jб , X ia , Y ia — расстояние центра тяжести j-го участка бетона и i-го участка арматурного стержня до главных осей, положение которых , определено в результате итерационного расчета. Для бетона в определение входит только сжатая часть бетона с переменным по сечению секущим модулем деформации. Для каждого арматурного стержня также используется соответствующий секущий модуль деформации. Матрица жесткости стержня, имеющего переменные по длине секущие жесткостные характеристики рис.

Для расчета железобетонных конструкций с использованием инженерной нелинейности в ЛИРА-САПР введено построение мозаик интегральных жесткостных характеристик стержней и пластин. Мозаики интегральных жесткостей можно включить из выпадающего меню «Усилия» в результатах расчета.

Пример мозаики интегральной изгибной жесткости для стержневых элементов: обратите внимание — в местах, где эпюра моментов в ригеле пересекает ноль наблюдается увеличение изгибной жесткости, по сравнению с начальной жесткостью линейного сечения с начальным модулем упругости бетона. Это связано с тем, что при расчете интегральных жесткостей была учтена конструктивная арматура, установка которой повысила жесткость сечения.

Как видно на мозаике — балки и колонны постоянного сечения превратились в элементы переменной жесткости. Где сечения больше нагружены возникают трещины, жесткости элементарных площадок сечения падают в. В заключение еще раз следует отметить, что метод «Инженерная нелинейность» предназначен только для учета пониженной жесткости железобетонных конструкций в массовых инженерных расчетах и ни в коем случае не заменяет расчет с учетом физической нелинейности.

Таким образом, инженеры-проектировщики получили еще один инструмент, позволяющий учитывать в практических расчетах влияние пониженной жесткости железобетонных конструкций на НДС проектируемого сооружения. Такой подход позволяет выполнить более эффективное армирование железобетонных элементов и получить приближенные к реальным перемещениям конструкции. При этом существенно сокращается и время задания исходных данных для расчета, и время самого расчета, по отношению к шаговому физнелинейному расчету.

Автор и руководитель разработки программных комплексов семейства Лира. В процессе построения расчетной модели использовались такие элементы как: сети, оси, колонны, капите Группа компаний разрабатывает и внедряет программные комплексы для проектирования и расчета строительных конструкций.

Toggle navigation. Метод «Инженерная нелинейность» В статье рассматривается итерационный метод «инженерная нелинейность». Постановка задачи Ползучесть, трещины и другие специфические особенности железобетона обуславливают изменение жесткостных характеристик элементов уже на ранних этапах нагружения, включая и эксплуатационную стадию. Однако расчет конструкции с учетом физической нелинейности [2, 3, 6] в строгом математическом понимании этого процесса при использовании в массовых инженерных расчетах имеет ряд недостатков: такой расчет может быть выполнен только на одно нагружение и его нельзя использовать в РСУ или РСН; такой расчет требует больших ресурсозатрат — шаговый метод обуславливает необходимость многократного решения систем линеаризованных уравнений; такой расчет требует задания арматуры диаметры и расположение в каждом сечении стержня или пластинчатого элемента.

Рисунок 1. НДС защемленной балки: а эпюра моментов, б соответствующая эпюра жесткостей. Жесткостные характеристики Е об F, Е об I x , Е об I y определяются на основании зависимостей для бетона и арматуры рис. Для бетона в определение входит только сжатая часть бетона с переменным по сечению секущим моделям деформации. Для каждого арматурного стержня также используется соответствующий модуль деформации. Рисунок 6. Эпюры жесткостей EI тм 2 полученных на основе расчета по методу «Инженерная нелинейность»: а для колонны, б для ригеля.

В этом случае диаграмма описывается 14 кусочно-линейным законом. При описании диаграммы 14 законом нельзя моделировать горизонтальные и ниспадающие участки. Следует отметить, что нормативные диаграммы деформирования не учитывают ниспадающую ветвь деформирования бетона стадию разупрочнения. Рекомендуем расчет выполнять с использованием стандартных диаграмм работы бетона —25 и 35 законы в зависимости от того какие нужны характеристики. Для задания произвольных характеристик бетона можно воспользоваться 15 законом деформирования.

При описании 15, 25 и 35 законов деформирования бетона обязательно следует задать предельные относительные деформации в соответствии с действующими нормами в зависимости от продолжительности действия нагрузки. При достижении в элементарном слое поперечного сечения элемента напряжения равного Rbt должна возникнуть и раскрыться трещина. На данный момент шаговый процессор для пластинчатых элементов не умеет учитывать данную особенность. Таким образом, можно растянутый бетон полностью выключить из работы.

Ползучесть можно описать степенным законом в соответствии с Еврокодом EN или можно задать произвольный кусочно-линейный закон Для учета ползучести бетона при физически нелинейном расчете следует установить флажок «Учитывать ползучесть бетона». После этого появляется третья закладка для задания законов ползучести бетона в соответствии с EN Диаграммы состояния сжатого бетона а - трехлинейная диаграмма состояния сжатого бетона; б - двухлинейная диаграмма.

БЕНЗОРЕЗ ПО БЕТОНУ

В реальных расчетах ситуация еще более сложная. Колонны зачастую испытывают значительные нормальные усилия: балки испытывают значительные изгибное усилие; в пластичных элементах как правило возникают соизмеримые мембранные и изгибные усилия. Метод «Инженерная нелинейность» ориентирован на некоторое устранение этого несоответствия некоторые идеи в этом направлении предлагались ранее [1] и этот метод надо позиционировать как метод уточненного дифференцированного учета снижения жесткостных характеристик железобетонных элементов.

Наиболее ответственным и сложным в постановке и реализации является этап определения жесткостных характеристик сечений стержня и пластинчатого элемента [4,5]. На рис. Моменты действуют относительно главных осей сечения x и y. Нормальная сила приложена в точке С — пересечении геометрической оси стержня с плоскостью сечения. Требуется: определить жесткостные характеристики сечения, соответствующие секущим модулям деформаций бетона и арматуры. Зависимость для бетона представлена на рис.

Здесь — элементарные участки, на которые расчленяется сечение бетона и площади отдельных стержней арматуры. Х jб , Y jб , X ia , Y ia — расстояние центра тяжести j-го участка бетона и i-го участка арматурного стержня до главных осей, положение которых , определено в результате итерационного расчета.

Для бетона в определение входит только сжатая часть бетона с переменным по сечению секущим модулем деформации. Для каждого арматурного стержня также используется соответствующий секущий модуль деформации. Матрица жесткости стержня, имеющего переменные по длине секущие жесткостные характеристики рис.

Для расчета железобетонных конструкций с использованием инженерной нелинейности в ЛИРА-САПР введено построение мозаик интегральных жесткостных характеристик стержней и пластин. Мозаики интегральных жесткостей можно включить из выпадающего меню «Усилия» в результатах расчета. Пример мозаики интегральной изгибной жесткости для стержневых элементов: обратите внимание — в местах, где эпюра моментов в ригеле пересекает ноль наблюдается увеличение изгибной жесткости, по сравнению с начальной жесткостью линейного сечения с начальным модулем упругости бетона.

Это связано с тем, что при расчете интегральных жесткостей была учтена конструктивная арматура, установка которой повысила жесткость сечения. Как видно на мозаике — балки и колонны постоянного сечения превратились в элементы переменной жесткости. Где сечения больше нагружены возникают трещины, жесткости элементарных площадок сечения падают в. В заключение еще раз следует отметить, что метод «Инженерная нелинейность» предназначен только для учета пониженной жесткости железобетонных конструкций в массовых инженерных расчетах и ни в коем случае не заменяет расчет с учетом физической нелинейности.

Таким образом, инженеры-проектировщики получили еще один инструмент, позволяющий учитывать в практических расчетах влияние пониженной жесткости железобетонных конструкций на НДС проектируемого сооружения. Такой подход позволяет выполнить более эффективное армирование железобетонных элементов и получить приближенные к реальным перемещениям конструкции.

При этом существенно сокращается и время задания исходных данных для расчета, и время самого расчета, по отношению к шаговому физнелинейному расчету. Автор и руководитель разработки программных комплексов семейства Лира. В процессе построения расчетной модели использовались такие элементы как: сети, оси, колонны, капите Группа компаний разрабатывает и внедряет программные комплексы для проектирования и расчета строительных конструкций. Toggle navigation. Метод «Инженерная нелинейность» В статье рассматривается итерационный метод «инженерная нелинейность».

Постановка задачи Ползучесть, трещины и другие специфические особенности железобетона обуславливают изменение жесткостных характеристик элементов уже на ранних этапах нагружения, включая и эксплуатационную стадию. Однако расчет конструкции с учетом физической нелинейности [2, 3, 6] в строгом математическом понимании этого процесса при использовании в массовых инженерных расчетах имеет ряд недостатков: такой расчет может быть выполнен только на одно нагружение и его нельзя использовать в РСУ или РСН; такой расчет требует больших ресурсозатрат — шаговый метод обуславливает необходимость многократного решения систем линеаризованных уравнений; такой расчет требует задания арматуры диаметры и расположение в каждом сечении стержня или пластинчатого элемента.

Рисунок 1. НДС защемленной балки: а эпюра моментов, б соответствующая эпюра жесткостей. В этом случае диаграмма описывается 14 кусочно-линейным законом. При описании диаграммы 14 законом нельзя моделировать горизонтальные и ниспадающие участки. Следует отметить, что нормативные диаграммы деформирования не учитывают ниспадающую ветвь деформирования бетона стадию разупрочнения.

Рекомендуем расчет выполнять с использованием стандартных диаграмм работы бетона —25 и 35 законы в зависимости от того какие нужны характеристики. Для задания произвольных характеристик бетона можно воспользоваться 15 законом деформирования. При описании 15, 25 и 35 законов деформирования бетона обязательно следует задать предельные относительные деформации в соответствии с действующими нормами в зависимости от продолжительности действия нагрузки.

При достижении в элементарном слое поперечного сечения элемента напряжения равного Rbt должна возникнуть и раскрыться трещина. На данный момент шаговый процессор для пластинчатых элементов не умеет учитывать данную особенность. Таким образом, можно растянутый бетон полностью выключить из работы. Ползучесть можно описать степенным законом в соответствии с Еврокодом EN или можно задать произвольный кусочно-линейный закон Для учета ползучести бетона при физически нелинейном расчете следует установить флажок «Учитывать ползучесть бетона».

После этого появляется третья закладка для задания законов ползучести бетона в соответствии с EN Диаграммы состояния сжатого бетона а - трехлинейная диаграмма состояния сжатого бетона; б - двухлинейная диаграмма.

Root мне виды производители бетона ток мало))

Gerstle , СаржинаМ. Muharrem Sargin , Десая П. Prakash Desayi, S. Krishnan , Смита Ж. Smith, L. Young и других авторов. Нелинейная связь между напряжениями бетона и деформациями проявляется также и при длительном действии нагрузки. Отсюда следует, что применением теории упругого железобетона невозможно правильно оценивать работу железобетонных конструкций под длительной нагрузкой, а существующие расчетные формулы, полученные в пред-.

В европейских нормах по железобетону Eurocode 2 в качестве расчетной зависимости между мгновенными деформациями и напряжениями принимается нелинейная диаграмма с ниспадающим участком. Данную кривую аппроксимирует формула Саржина Muharrem Sargin , которая позволяет учитывать работу бетона при любых уровнях загружения. Это важно для развития теории железобетона, в том числе при изучении напряженно деформированного состояния железобетонных конструкций в условиях нелинейной ползучести, где под действием внешней нагрузки происходит перераспределение напряжений с бетона на арматуру.

Введенный в действие с 01 января г. СП Приведенные в российских нормах формулы расчетов железобетонных конструкций при длительном загружении основаны на применении закона Гука и не учитывают мгновенную нелинейность бетона при расчетах на ползучесть. Имеющиеся в научной литературе теоретические выкладки, построенные на пропорциональности мгновенных деформаций бетона от напряжений неприменимы для исследования напряженно-деформированного состояния железобетона при средних и высоких уровнях загружения, характеризующихся проявлением мгновенной и длительной нелинейностью бетона.

Проблема учета мгновенных нелинейных деформаций при исследовании изменения во времени напряжений бетона в сжатых железобетонных элементах с учетом ползучести бетона является сложной задачей. Александровский Р.

Поэтому современная теория ползучести бетона учитывает только изменение модуля во времени ». Необходимость проведения исследований в этой области указывали известные ученые: Байков В. В частности Прокопович И. Степень разработанности темы исследования. Несмотря на большое количество экспериментальных и теоретических работ, посвященных исследованию напряженно-деформированного состояния сжатых железобетонных элементов с учетом ползучести, мгновенная нелинейность бетона в них не учитывается.

В частности, Гвоздев А. Charles S. Whitney , Дишингер 0. Dischinger , Глэнвилль W. Glanville , Улицкий И. При этом формулы, показывающие изменения напряжений бетона и арматуры, получены на основе Гука, входящего в соответствующие теории ползучести. Считалось, что закон Гука справедлив вплоть до достижения бетона предела прочности. Внедрение в инженерную практику нелинейной теории железобетона для оценки напряженно-деформированного состояния сдерживалось отсутствием подходящих теорий ползучести, сложностью теоретических выкладок, трудоёмкостью вычислений и, в основном, невозможностью получения конечных формул в явном виде с учетом мгновенной нелинейности бетона.

С помощью существующих линейных уравнений ползучести хорошо описывается ползучесть бетона при малых уровнях загружения до 0,2i? Для учета нелинейной ползучести в уравнениях, описывающих деформации ползучести, была введена нелинейная функция напряжения, с помощью которой достигалась некоторая согласованность с экспериментами по ползучести, но мгновенная нелинейность бетона при этом не учитывалась. Идея учета мгновенных нелинейных деформаций в уравнениях ползучести была показана в научных разработках Бондаренко В.

В и заключалась в том, что в интегральных уравнениях Васильева П. Одновременно Бондаренко В. Санжаровский Р. Изучить существующие подходы к определению напряженно-деформированного состояния сжатых железобетонных элементов в рамках нелинейных теорий ползучести бетона и выявить имеющиеся в них проблемы. Получить феноменологическое уравнение ползучести бетона, позволяющее учитывать различные нелинейные зависимости между мгновенными деформациями бетона и напряжениями, в том числе в соответствии с требованием Eurocode 2.

Исследовать напряженно-деформированное состояние сжатых железобетонных элементов, подверженных высоким уровням длительного загружения. Изучить влияние нелинейной зависимости между мгновенными деформациями и напряжениями на изменение напряжений и деформаций в бетоне и арматуре. Изучить влияние мгновенной нелинейности бетона на изменение характеристики ползучести путем проведения экспериментальных исследований длительного загружения сжатых железобетонных элементов.

Уточнить методику расчета условной критической силы для сжатых железобетонных элементов по правилам СП 52—— и СП Объектом исследования является напряжённо-деформированное состояние сжатых железобетонных элементов при высоких уровнях длительного загруже-ния с учетом нелинейной зависимости между мгновенными деформациями и напряжениями, нормируемой Eurocode 2 формула Саржина и СП Предметом исследования является экспериментально-теоретическая модель напряженно-деформированного состояния сжатой колонны при длительном загружении.

Научная новизна исследования заключается в разработке новой методики в теории железобетона, направленной на определение длительного напряженно-деформированного состояния сжатых железобетонных элементов при высоких уровнях загружения с учетом мгновенной нелинейности бетона и на совершенствование методики расчета условной критической силы:.

Предложены уточненные модели ползучести бетона в рамках различных теорий ползучести, которые позволяют учитывать нелинейные зависимости между мгновенными деформациями бетона и напряжениями в соответствии с требованиями Eurocode 2. Построены разрешающие уравнения по расчету напряжений и деформаций бетона и арматуры в сжатых железобетонных элементах, подверженных высоким уровням длительного загружения с учетом мгновенной нелинейности и нелинейной ползучести бетона.

Поставлены и проведены эксперименты по длительному загружению сжатых железобетонных элементов и изучению влияния мгновенной нелинейности бетона на напряжения и деформации в бетоне и арматуре, а также на величину характеристики ползучести бетона.

Предложен приближенный способ учета мгновенной и длительной нелинейности деформирования бетона в расчетах нормативной условной критической силы. Методологической основой диссертационного исследования послужили общепринятые положения теорий ползучести бетона, известные допущения при расчете железобетонных конструкций и метод эксперимента.

Область исследования соответствует требованию паспорта научной специальности ВАК Практическая ценность и реализация результатов исследований заключаются в возможности изучать процессы изменения напряжений и деформаций в бетоне и арматуре колонн с течением времени, а также получать уточненные значения параметров ползучести и критической силы, предусмотренной нормативными документами, при различных схемах загружения с учетом нелинейной диаграммы мгновенного деформирования бетона в соответствии с Eurocode 2.

Практическая ценность выполненной работы состоит в уточнении феноменологических уравнений ползучести бетона в рамках объединенных уравнений пластичности и ползучести и получение новых моделей теории ползучести. Полученные результаты позволяют прогнозировать процессы длительного деформирования железобетонных элементов и рассчитывать сжатые железобетонные конструкции при высоких уровнях загружения.

В частности, методика расчета условной критической силы с учетом мгновенной нелинейности и нелинейной ползучести бетона принята к использованию и применена проектным институтом ООО «Северная Столица» Санкт-Петербург группы компаний К-ГРУПП при оценке несущей способности монолитных железобетонных колонн при проектировании административного здания в г. Научные результаты диссертации могут быть рекомендованы для дальнейших теоретических и экспериментальных исследований данного раздела теории железобетона.

Апробация работы. Материалы диссертации опубликованы в 8 печатных работах общим объемом 4, п. Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав с выводами по каждой из них, общих выводов. Диссертация содержит страниц машинописного текста, 24 таблицы, 24 рисунка, 16 приложений и список использованной литературы из наименований работ отечественных и зарубежных авторов. К числу исследований, направленных на экспериментальное уточнение нелинейной диаграммы мгновенного деформирования бетона, подбор эмпирических функций, аппроксимирующих данные кривые, и применение формул в расчетах относятся работы Таля К.

Lyle Е. Young [], Ли Л. Lee [], Смита Р. Экспериментальные исследования Таля К. Таль полагал, что в течение эксперимента продольная арматура работает упруго при любых значениях нагрузки вплоть до достижения арматуры предела текучести, поэтому используя закон Гука при обработке эксперимента, Таль на основе измеренных продольных деформаций определил усилия, воспринимаемые отдельно сталью и отдельно бетоном.

На рис. Появление ниспадающего участка для бетона Таль объяснял перераспределением усилий с бетона на арматуру и отсутствием резкого нарастания напряжений. Аналогичную диаграмму деформирования бетона с ниспадающим участком рис. Михайлов [95], проведя испытания на изгиб бетонных балок, заключенных в специальные кондуктора, длиной равной пролету балок. На основе результатов эксперимента Михайлов сделал вывод о том, что бетон при высоких уровнях загружения способен проявлять большие пластические деформации, не влекущие за собой потери прочности.

Диаграмма растяжимости бетона, полученная в исследованиях Михайлова. Дегтеревым и Ю. Крестниковым [63] была также получена нелинейная диаграмма с ниспадающим участком отражающая реальную работу бетона рис. Из анализа замеренных укорочений образцов, исследователи сделали вывод о том, что бетон одинаковой прочности c введенной рабочей арматурой деформируется сильнее и при этом не разрушается, нежели неармированный бетон.

Из рис. Хогнестед Е. Eivind Hognestad с соавторами [], испытав внецентренно-сжатые колонны на кратковременную нагрузку, обнаружили, что напряжения в бетоне при высоких уровнях загружения непропорциональны деформациям.

Исследователями также был получен ниспадающий участок диаграммы мгновенного деформирования бетона. Для аналитического описания зависимости между напряжениями и деформациями сжатого бетона исследователями было предложено большое количество уравнений, подробный обзор которых приведен в работах [64, 76, 83, ].

Некоторые из уравнений приведены в табл. При сравнении кривых зависимости мгновенных деформаций от напряжений для бетона, построенных по приведенным формулам в относительных координатах, выяснилось, что все они проходят через точку максимальных напряжений fcm, но имеют большой разброс как на восходящей ветви, так и на ниспадающем участке. Тем не менее, формула Саржина внедрена в европейские нормы Eurocode 2, а формула Байкова В.

Если рассматривается линейная ползучесть, то уравнение линейной теории старения при учете мгновенной нелинейности бетона записывается в виде: 2. Расчет железобетонных элементов при совместном учете мгновенной нелинейности и ползучести бетона на основе теории упруго-ползучего тела. В теории упруго-ползучего тела и упругой наследственности бетона для учета нелинейной зависимости между мгновенными деформациями и напряжениями используем метод, основанный на использовании функции Ф.

Этот метод развивает идеи Работнова Ю. В рамках уточненной теории упругой наследственности возможность получить решение в замкнутом виде существует лишь при аппроксимации кривой см. При дальнейшем усложнении правой части необходимо прибегать к численному интегрированию системы уравнений 2.

Несмотря на простоту решения уравнений 2. Исследование напряженно-деформированного состояния сжатых железобетонных элементов при длительном загружении с учетом мгновенной нелинейности бетона является сложной задачей, не всегда приводящей к решению в замкнутом виде. В частности, в рамках уточенных теорий Маслова-Арутюняна и упругой наследственности получены системы дифференциальных уравнений, интегрирование которых необходимо осуществлять численными методами по специальным программам.

Уточненная нелинейная теория старения бетона не только достаточно точно описывает экспериментальные данные испытаний сжатых железобетонных. Армирование железобетонных образцов проводилось едиными пространственными каркасами рис.

Расстояние в плане от краев торцевой пластинки до продольной оси арматуры принято 22,5 мм для обеспечения защитного слоя бетона, минимального расстояния между стержнями арматуры, совместной работы арматуры с бетоном и качественной укладки и уплотнения бетонной смеси [, ]. После остывания каркаса поверхности пластинок были зачищены от наплывов металла и отполированы с помощью шлифовального круга.

Для предотвращения изгиба стержней Вр-1 при обвязке хомутами внутрь каркаса перпендикулярно стрежням временно вкладывались специально изготовленные крестообразные металлические пластинки. Состав бетонной смеси из расчета сухих материалов на 1,0 м3 и на требуемый объем в размере 0, м3 необходимый для изготовления всех образцов приведен в табл. Все образцы изготовлены из одного замеса. Перемешивание компонентов бетонной смеси осуществлено в гравитационном смесителе в течение 75 с [57, прил.

А, табл. Перед изготовлением образцов внутренние поверхности собранных металлических форм были обработаны тонким слоем специальной смазки Эмульсол МИАРОЛ ТУ —, выпускаемой ЗАО «Рязанский опытный завод нефтехимпродуктов» и предназначенной для смазывания металлических форм при производстве железобетонных изделий.

Все образцы кубы и призмы формовались в горизонтальном положении на производственном вибростоле, уплотнение бетонной смеси проходило одновременно во всех формах. Открытые поверхности образцов после уплотнения заглаживались кельмой отделочника. Образцы до момента распалубливания хранились в формах в помещении цеха в течение 1 сут.

Хранение образцов в формах, покрытых полиэтиленовой пленкой, в помещении цеха первые сутки до распалубки. В камере твердения кубы и призмы укладывались на подкладки таким образом, чтобы расстояние между смежными образцами и между образцами и стенами камеры было не менее 5,0 мм рис. Непосредственное орошение водой образцов в камере не допускалось.

В камере образцы хранились до момента испытания. Твердение кубов и призм в камере с нормальными условиями. Кратковременные испытания на сжатие проводились на поверенном оборудовании в аккредитованной испытательной лаборатории ЗАО «Экспериментальный завод». Для поддержания постоянных температурно-влажностных условий в течение длительных испытаний, внутри лаборатории было выгорожено отдельное помещение. Ограждающая конструкция выполнена из деревянного бруса сечением мм и с наружной стороны обшита листами сотового поликарбоната Berolux толщиной 5 мм ТУ ——— Внутри этого же помещения хранились контрольные незагруженные образцы-близнецы.

Общий вид помещения представлен на рис. Перед началом проведения испытаний образцы осматривались на наличие дефектов в виде околов ребер, раковин и инородных включений. Трещин, околов ребер глубиной более 10 мм, раковин диаметром более 10 мм и глубиной более 5 мм, следов инородных включений, расслоения и недоуплотнения бетонной смеси на образцах обнаружено не было.

Наплывы бетона на ребрах опорных граней образцов устранялись абразивным камнем и одновременно проверялись отклонения их размеров от номинальных. В процессе экспериментальных исследований падание прямых солнечных лучей на образцы не допускалось. Определения показателей кубиковой прочности бетона Rк проводились в возрасте бетона 7, 14, 21, 28 и сут. Показатель Rк определялся при испытании бетонных кубов при сжатии с длиной ребра 70 и мм. Характер разрушения образца-куба приведен на рис. Отчетливо видно, как во время разрушения бетонный куб приобрел форму двух усеченных пирамид, соприкасающихся друг с другом своими малыми основаниями.

Определение прочности Rb проходило на бетонных призмах размерами мм и мм. Каждая серия состояла из трех образцов. Значение Дж. Перед началом испытания металлические торцы призм очищались сухой тканью, а между образцом и плитами пресса подкладывался асбестокартонный лист толщиной 3 мм ГОСТ [50] для равномерной передачи нагрузки на образец.

Характер разрушения железобетонных призм показан на рис. В таблицах 3. Остальные пункты таблиц 3. Прочности бетона RK и Rb определены по формуле 3. Зависимость модуля упругости бетона Еь от прочности RK установлена по формуле 3. С другой стороны, нормативы Российской Федерации СП , для учета этих факторов в инженерных расчетах, предлагают просто вводить понижающие коэффициенты на жесткость для изгибаемых элементов 0,3 и сжатых 0,6. Конечно, такое грубое предположение не учитывает, что снижение жесткости зависит от величины и характера напряженного-деформированного состояния сечения.

О снижении жесткости растянутых элементов вообще ничего не говорится. Такой подход достаточно грубо оценивает действительную ситуацию. Это можно продемонстрировать на примере элементарной защемленной балки рис. В реальных расчетах ситуация еще более сложная. Колонны зачастую испытывают значительные нормальные усилия: балки испытывают значительные изгибное усилие; в пластичных элементах как правило возникают соизмеримые мембранные и изгибные усилия.

Метод «Инженерная нелинейность» ориентирован на некоторое устранение этого несоответствия некоторые идеи в этом направлении предлагались ранее [1] и этот метод надо позиционировать как метод уточненного дифференцированного учета снижения жесткостных характеристик железобетонных элементов. Наиболее ответственным и сложным в постановке и реализации является этап определения жесткостных характеристик сечений стержня и пластинчатого элемента [4,5].

На рис. Моменты действуют относительно главных осей сечения x и y. Нормальная сила приложена в точке С — пересечении геометрической оси стержня с плоскостью сечения. Требуется: определить жесткостные характеристики сечения, соответствующие секущим модулям деформаций бетона и арматуры.

Зависимость для бетона представлена на рис. Здесь — элементарные участки, на которые расчленяется сечение бетона и площади отдельных стержней арматуры. Х jб , Y jб , X ia , Y ia — расстояние центра тяжести j-го участка бетона и i-го участка арматурного стержня до главных осей, положение которых , определено в результате итерационного расчета. Для бетона в определение входит только сжатая часть бетона с переменным по сечению секущим модулем деформации. Для каждого арматурного стержня также используется соответствующий секущий модуль деформации.

Матрица жесткости стержня, имеющего переменные по длине секущие жесткостные характеристики рис. Для расчета железобетонных конструкций с использованием инженерной нелинейности в ЛИРА-САПР введено построение мозаик интегральных жесткостных характеристик стержней и пластин. Мозаики интегральных жесткостей можно включить из выпадающего меню «Усилия» в результатах расчета. Пример мозаики интегральной изгибной жесткости для стержневых элементов: обратите внимание — в местах, где эпюра моментов в ригеле пересекает ноль наблюдается увеличение изгибной жесткости, по сравнению с начальной жесткостью линейного сечения с начальным модулем упругости бетона.

Это связано с тем, что при расчете интегральных жесткостей была учтена конструктивная арматура, установка которой повысила жесткость сечения. Как видно на мозаике — балки и колонны постоянного сечения превратились в элементы переменной жесткости. Где сечения больше нагружены возникают трещины, жесткости элементарных площадок сечения падают в.

В заключение еще раз следует отметить, что метод «Инженерная нелинейность» предназначен только для учета пониженной жесткости железобетонных конструкций в массовых инженерных расчетах и ни в коем случае не заменяет расчет с учетом физической нелинейности. Таким образом, инженеры-проектировщики получили еще один инструмент, позволяющий учитывать в практических расчетах влияние пониженной жесткости железобетонных конструкций на НДС проектируемого сооружения.

Такой подход позволяет выполнить более эффективное армирование железобетонных элементов и получить приближенные к реальным перемещениям конструкции. При этом существенно сокращается и время задания исходных данных для расчета, и время самого расчета, по отношению к шаговому физнелинейному расчету. Автор и руководитель разработки программных комплексов семейства Лира. В процессе построения расчетной модели использовались такие элементы как: сети, оси, колонны, капите Группа компаний разрабатывает и внедряет программные комплексы для проектирования и расчета строительных конструкций.

Toggle navigation.

Очередь куб бетона купить воронеж заходил сайт

Kулеры для воды. Alternative flash contentYou детских продуктов дозволит осуществляет доставку продуктов токсинов и микроэлементов с пн. ПО ЧЕТВЕРГ C Алоэ Вера.