fctm бетон

Заказать бетон в Москве

Подать объявление. Используя этот веб-сайт, вы соглашаетесь с использованием файлов cookie. Ознакомьтесь с Политикой использования файлов cookie. Все разделы.

Fctm бетон коррозионностойкий бетон

Fctm бетон

Рекомендуемое значение равно 0,04Aс. Она может состоять из комбинации: — хомутов, охватывающих продольную растянутую арматуру и сжатую зону; — отогнутых стержней; — обойм, петель и т. Основные предпосылки расчетов стальных конструкций. Учет деформированной схемы при определении усилий, действующих в конструкциях.

Анализ должен базироваться на расчетных моделях строительных конструкций, которые соответствуют рассматриваемому предельному состоянию. Расчетная модель и основные допущения при расчетах должны отражать работу конструкции в соответствующем предельном состоянии с соответствующей точностью и отражать предполагаемый тип поперечных сечений, элементов, соединений и опор.

Метод, используемый при расчете, должен быть совместим с расчетными предпосылками. Моделирование конструкций и основные допущения для элементов зданий и сооружений. Внутренние силы и моменты в общем случае могут быть определены с применением: — расчета по теории первого порядка, использующего начальную геометрию конструкции; — расчета по теории второго порядка, учитывающего влияние деформаций конструкции.

Эффекты деформированной геометрической схемы эффекты второго рода следует рассматривать в случае, если они значительно увеличивают внутренние усилия или значительно изменяют работу конструкции. Рамные каркасы зданий с небольшими уклонами кровли и балочно-стоечные типы плоских рам зданий могут быть проверены расчетом по теории первого порядка.

Что будет с Землей, если ось ее сместится на км? Что будет с Землей? Что делает отдел по эксплуатации и сопровождению ИС? Отвечает за сохранность данных расписания копирования, копирование и пр. Что делать, если нет взаимности? Обе балки будут вести себя практически упруго, пока изгибающий момент на опоре не достигнет предела прочности, который будет почти одинаковым для каждой балки.

Балка из фибробетона не разрушится при условии, что она имеет достаточную пластичность, чтобы перераспределить избыточный момент от опоры на пролет, чтобы сохранить равновесие. Она разрушится, когда момент станет равным моменту сопротивления изгибу, Mfl, в пролете при нагрузке qu, представленной формулой:. Остаточный момент на опоре при разрушении определяется вращением шарнира, как показано ниже.

После растрескивания угол наклона на опоре выражается формулой:. В Отчете 34 Британского Общества бетона TR 34 68 используется простой метод расчета плит, опирающихся на грунт. Отсюда следует, что увеличение прочности и пластичности балки можно ожидать только в том случае, если величина Re3 будет больше 0,5. Отсюда следует, что СФБ можно использовать только для замены всех армирующих стержней в малонапряженных элементах, например, в статически неопределимых плитах, где при растрескивании возникает значительное перераспределение момента.

Необходимую величину момента высоконапряженных секций можно обеспечить дополнительным обычным армированием. Выгоды использования СФБ, по большей части, очевидны для плит полов и для свайных плит, где распределение изгибающего момента максимально на опорах или в местах концентрированных нагрузок. В этом случае напряжения перераспределяются на нерастрескавшиеся участки, позволяя развиваться сетке трещин. Расчёт, основанный на линейно-упругой зависимости, подходит для 6. В частности, важно изучить действие режимов нагрузки, которые обычно возникают на складах.

Сваи, на которых держатся плиты пола, обычно не закреплены в них см. С помощью расчёта по допускаемым напряжениям можно оценить степень вероятности растрескивания на пределе эксплуатационной надежности. Теоретически, максимальную ширину щели можно рассчитать по внутренним реакциям с учетом усадки. На практике, в сложных конструкциях, например, в свайных плитах ширину трещины невозможно точно предсказать.

Расчёт по допускаемым нагрузкам недостаточен при предельном состоянии, пока допускается перераспределение изгибающего момента, так как прочность на изгиб у СФБ при добавлении фибры не меняется. Преимущество добавления фибры реализуется только в том случае, если допускается локализованное перераспределение изгибающего момента после растрескивания, а расчет выполняют для среднего, а не пикового момента на точечных опорах.

Применение расчёта по допускаемым напряжениям для расчета свайных плит рассматривается в параграфе 7. Однако применение классической теории к СФБ требует осторожности, так как вопрос, может ли расчетный момент сохраняться при больших поворотах, остается открытым.

Данный метод — это метод верхней оценки, в котором учитывается механизм обрушения. Предполагается, что плита разделена на жесткие участки, ограниченные линиями текучести, которые действуют как шарниры. Момент сопротивления вдоль линий разрушения считается постоянным, что не подходит для СФБ, где остаточное сопротивление при изгибе уменьшается при увеличении величины CMOD, которая не рассчитывается в методе линий разрушения.

Как правило, не существует общепринятого метода расчета изгибающего момента в пластическом шарнире момента, которым можно было бы пользоваться в расчете по линиям разрушения. Его можно рассчитать по свойствам материала, как указано в параграфе 6. Разрушающую нагрузку, соответствующую выбранному механизму разрушения, можно найти, уравнивая внутреннюю и внешнюю работу. Теоретически, следовало бы изучить каждый возможный механизм, чтобы найти самый критический.

На практике, критические механизмы обычно определяют для структур, подобных свайным плитам. Общие подходы к расчету Теория линий разрушения широко используется для расчета плит из СФБ на грунтовом основании и на сваях, но имеет следующие ограничения:.

Невозможно проверить, имеет ли это место, так как анализ не дает информации о деформации плиты. Несмотря на эти теоретические ограничения, имеется довольно много экспериментальных данных, оправдывающих использование расчета методом линий разрушения для проведения расчета плит из СФБ. Теория линий разрушения часто занижает значение нагрузок разрушения, измеренных в испытаниях, так как она не учитывает благоприятные эффекты сжимающего действия мембраны.

Обычно теорию линий разрушения используют для расчета свайных плит из СФБ, но для проверки напряжений и ширины щелей при пределе эксплуатационной надежности нужно выполнить отдельный расчет линейно упругой зависимости. Применение теории линий разрушения к расчету свайных плит рассматривается в параграфе 7.

Изгибающие моменты, которые используют при расчете СФБ, можно получить, 6. Расчетные уравнения содержат параметры остаточной прочности, найденные с использованием японского испытания балок Re3 и стандарта BS EN 8 fR1 и fR4. Коэффициент Re3 находят в японском испытании балок см. Комбинированная изгибающая и осевая нагрузка Расчет можно также вести на комбинированную изгибающую и осевую нагрузку, используя эпюру напряжений, изображенную на рис.

Высоту до средней оси можно найти, учитывая осевое равновесие. Расчет, указанный в параграфе 6. Соответствующая эпюра деформаций и эпюра стальным армированием напряжений для критического предельного состояния изображены на рис. Упрощенная эпюра напряжений для СФБ с дополнительным армированием Деформация Общие подходы к расчету Единственным отличием от расчета для обычного армированного бетона является то, что напряжение растяжения в бетоне принимается равным ftd, которое описывается уравнением Высоту до средней оси находят, рассматривая аксиальное равновесие и расчетный момент сопротивления и выбирая моменты около растянутой арматуры.

В этом случае деформацию в крайнем сжимающем волокне бетона следует рассчитывать согласно нормам Eurocode Зависимость "момент: ширина трещины" M-w секции можно найти через 6. Прямоугольную параболическую эпюру напряжений ЕС2 можно также использовать для бетона в сжатии Деформация где Общие подходы к расчету Эпюры напряжений на сжатие построены с использованием рекомендаций, данных в нормах Eurocode Упрощенная треугольная эпюра напряжений справедлива для деформаций сжатия бетона до 0, при fck меньше, чем МПа.

Высоту до средней оси находят, рассматривая осевое равновесие, а расчетный момент сопротивления находят, принимая моменты. При необходимости, методику легко адаптировать, чтобы включить эффекты армирования и осевую нагрузку. На рис. Максимальный момент сопротивления обычно возникает прежде, чем максимальная деформация в крайнем сжимающем волокне достигнет предельной величины, определенной в ЕС-2 то есть 0, для чистого изгиба. При расчете с учетом пластических деформаций расчетный критический момент нужно принимать как момент сопротивления, соответствующий критической деформации в крайне сжимающем волокне, определенном в ЕС При расчете с учетом упругих деформаций можно использовать максимальный момент сопротивления.

Общие подходы к расчету Рис. Соответствующий расчетный критический момент можно легко рассчитать по методике, описанной выше. Нужно отметить, что шарнирное вращение, соответствующее данной ширине трещины, значительно уменьшается с высотой секции, так как оно описывается формулой:.

Теория линий разрушения справедлива только тогда, когда структура обладает достаточной пластичностью, чтобы развить допускаемые линии разрушения. Из уравн. Предел прочности при изгибе СФБ зависит от размера, как объясняется в 6. Влияние размерных эффектов сложное, так как оно зависит не только от ширины трещины, но и от высоты секции.

Влияние размерных эффектов наибольшее при образовании первой трещины, а затем оно последовательно уменьшается с увеличением ширины трещины. Расчетный момент сопротивления обычно связан со средней прочностью при изгибе, измеренной в испытаниях балок, которая зависит от размера. Эффект размера, включенный в уравнения прочности при изгибании в этом параграфе, находится в соответствии с рекомендациями норм Eurocode-2 12 для неармированного бетона.

Используемые в настоящее время модели устойчивости предполагают наличие продольного армирования. Общепринятыми являются методические указания RILEM, но они были адаптированы для соответствия нормам Eurocode-2 12 в соответствующих местах. Расчетная прочность на сдвиг СФБ с дополнительным стальным усилением на изгиб описывается формулой:.

Общие подходы к расчету Уравнение 41 справедливо только для секций из СФБ с продольными арматурными стержнями, работающими на изгиб. В отсутствие соответствующих результатов испытаний предлагается расчетную прочность на сдвиг у плит СФБ без арматурных стержней на изгиб, с Re,4 4, определять с нижней границей для уравн.

Методические указания RILEM по расчету зависимости - e утверждают, что в балках из СФБ минимальное усиление на сдвиг не требуется, но нужно гарантировать, что волокна оказывают значительное влияние на прочность на сдвиг. Правила проектирования для напряжения сдвига при давлении, содержащиеся в 6. Расчетное напряжение сдвига как оно определено в пункте 6. Величина nmax описывается формулой:.

Соответствующая расчетная прочность на сдвиг для плит без связей описывается формулой:. Все определения членов уравн. Предполагается, что в отсутствие соответствующих опытных данных величина 1 не должна превышать 0, в уравн. При отсутствии необходимых опытных данных расчетное напряжение сдвига при давлении для секций СФБ без армирующих стержней, работающих на изгиб, рекомендуется определять с Re,3 0,4, используя нижнюю границу уравн. Расчетное напряжение сдвига при давлении плит СФБ с дополнительными стальными армирующими стержнями над точечными опорами например, сваи и армирующими хомутами, можно получить, как указано в нормах Eurocode-2 с величиной nRd,c, которая описывается уравн.

Прогибы и ширины трещин нужно контролировать на пределе эксплуатационной 6. В плитах из СФБ без трещин прогибы можно найти с помощью расчёта упругого деформирования, используя эффективный модуль упругости для учета ползучести. Для расчета прогиба прогибов в растрескавшихся плитах из СФБ без продольного армирования требуется более сложный нелинейный анализ.

Методика включает ввод нелинейных шарниров на критических секциях, как указано в методических указаниях RILEM для расчета зависимости - w 54, который обсуждается в Приложении В. Конструктор до начала любых работ должен согласовать допустимые пределы растрескивания с заказчиком, так как они могут существенно повлиять на конструкторское решение и методологию проектирования.

Предупреждение образования трещин требуется во всех конструкциях. Расчет таких конструкций выходит за рамки этого Отчета. Следовательно, предполагается, что статически определимые плиты и балки из СФБ нельзя проектировать с помощью рекомендаций, данных в этом Отчете, если не предусмотрены дополнительные стальные арматурные стержни, работающие на изгиб. Несмотря на отсутствие подходящих методов расчета ширины трещин в конструкциях, армированных только волокном см. Общие подходы к расчету Трещины могут возникать в плитах перекрытия благодаря комбинированному 6.

Любые трещины, которые возникают на ранней стадии, со временем, вероятно, будут расширяться из-за усадки. Растрескивание можно ослабить путем уменьшения усадки, используя хорошо рассчитанные бетоны с низким соотношением воды и цемента. В плитах, опирающихся на грунт или на сваи, также полезно уменьшить трение, создав мембрану скольжения между бетоном и подстилающим слоем, которая должна проходить непрерывно по опорным сваям и верхушкам балок, опирающихся на грунт.

В работе Sandaker 69 утверждается, что:. Альтернативный подход заключается в том, чтобы отливать плиту непосредственно на подстилающем слое, и в этом случае растрескивание произойдет, вероятно, на пределе эксплуатационной надежности. Можно показать метод расчета - w RILEM , что возникающие интервалы между трещинами определяются факторами, включающими зависимость между напряжением и устьем трещины, жесткостью грунта и прочностью бетона при растяжении.

Реалистично рассчитать ширину трещин в статически неопределимых структурах 6. Самое критичное место для растрескивания в плитах обычно находится между колоннами и сваями, где напряжения изгиба и сдвига с давлением будут наибольшими.

Обычно ширину щелей в структурах СФБ без обычного армирования, невозможно надежно предсказать, так как ширина щели не связана с напряжениями, найденными при расчете упругого деформирования, после того, как предел устойчивости секции будет превышен, и жесткость начнет теряться.

В некоторых ситуациях, возможно, придется контролировать ширину трещин до заданных пределов. В этом случае необходимо изучить возможность использования обычной арматуры помимо стальной фибры для контроля ширины щелей. Минимальную площадь армирования, необходимую для того, чтобы растрескивание развивалось в виде сетки трещин в элементах из бетона, работающих на растяжение, находятся путем уравнивания деформируемости бетона и нагрузки, вызывающей растрескивание.

Если минимальная площадь армирования меньше величины, задаваемой правилами и нормами проектирования, то образуется только одна трещина. В этом случае ширина щели приблизительно равна приложенному смещению. Реакция элементов из СФБ с обычным армированием аналогична описанной выше, но минимальная площадь и ширина щелей уменьшаются благодаря волокнам, перекрывающим трещины, и, следовательно, остаточное напряжение растяжения в бетоне после растрескивания растет.

Метод расчета - w RILEM дает следующую формулу которая была модифицирована в этом Отчете в целях согласования с нормами Eurocode-2 для расчета минимальной площади армирования, необходимой для того, чтобы ограничить расчетную ширину щели до величины приблизительно 0,25 мм:. В некоторых случаях в зависимости от окружающих условий это могут быть 3 - 5 дней после заливки. Соответствующее распределение напряжений возникает из комбинации эффектов нагружения и создаваемых деформаций.

Сетка трещин развивается только в статически неопределимых плитах СФБ, например, в свайных фундаментах, так как после растрескивания напряжение перераспределяется на секции, оставшиеся целыми. Ширина трещин уникально определяется напряжением, возникающим на трещине, только если сопротивление то есть устойчивость к изгибу растет с увеличенной обобщенной деформацией например, кривизна , что в случае СФБ не происходит. Поэтому трудно оценить эффективность стальной фибры при предотвращении трещин в отсутствии обычного армирования, так как ширина трещины, в основном, определяется общей структурной реакцией, которую можно найти только с помощью нелинейного анализа, что непрактично в настоящее время.

Общие подходы к расчету Если СФБ укладывают в агрессивной среде, то необходимо учесть возможность 6. Расчет для особых случаев применения 7. Расчет для особых случаев применения В настоящее время при расчете многих видов бетонных изделий с добавлением 7.

Бетон, армированный стальной фиброй, не регулируется ни стандартом BS 64 , ни частью стандарта Eurocode 2 12 , но может быть использован подход, сходный с тем, который применен в вышеуказанных стандартах. При тех дозировках фибры, которые используются обычно, теплопроводность бетона не меняется. Ввиду отсутствия других указаний, необходимо допустить, что сталефибробетон при повышении температуры теряет прочность в той же степени, в какой это происходит с обычным бетоном.

Стандарт Eurocode 2 содержит описание профилей для различных элементов, подвергающихся воздействию огня в течение различных периодов времени, на основании которых можно определить остаточную прочность в различных местах, и, следовательно, нагрузочную способность элемента в случае пожара. Выяснилось, что стальная фибра не оказывает значительного влияния на устойчивость бетона к взрывному разрушению;. Расчет пожаростойкости композитных плит на стальной платформе, с использованием особых комбинаций волокон и покрытий, был осуществлен с помощью полномасштабного тестирования и использования и модели пожарной техники.

Дополнительная информация указана в параграфе 7. Уравнения, использовавшиеся в данных расчетах — это уравнения анализа пластичности. При этом исходили из допущения, что используется армирование стальной фиброй или надлежащим образом распределенное армирование стальной сеткой бетона. Изгибающий момент плиты армированной стальной фиброй является функцией значения Re3 определяемого с помощью японского теста балки JCI-SF4 см.

Формулы расчета, использованные в Техническом отчете Эти формулы были адаптированы, на основании результатов тестов, под стальную фибру и полученные данные по толщине плит сходны с данными полученными с помощью стандартных методов расчета для промышленных полов, которые доказали свою приемлемость на практике.

Метод расчета был основан на анализе пластичности, что требовало сохранения у плиты эластичности после ее растрескивания. Достичь этого при использовании плиты из обычного бетона невозможно, и, следовательно, необходимо использовать достаточный объем волокон, чтобы обеспечить надлежащий момент после возникновения трещин в плите.

Опыт показывает, что при усадке в плитах, опирающихся на грунт, возникают значительные деформации растяжения и что при повторном деформировании плит, например, в случае нагружения его на ранней стадии твердения, в них могут возникнуть трещины. В Техническом отчете 34 даны определенные указания относительно подходов к учету таких напряжений растяжения при расчете плит.

Расчетное значение прочности было определено по методу, указанному в Техническом отчете 34, после чего полученное значение было сопоставлено с реальными разрушающими нагрузками, деление значения реальной разрушающей нагрузки на значение расчетной разрушающей нагрузки 1. Подробно см. Приложение А. Для постоянных нагрузок например, стеллаж в здании используется коэффициент нагрузки 1.

Для бетонных плит используется коэффициент безопасности материала 1. В Приложении А дано краткое изложение использованного метода расчета;. В неопубликованном отчете TRL Научно-исследовательской лаборатории 7. Также было проведено несколько исследований, большинство из них, как выяснилось, дало лишь качественные, но не количественные результаты. Между тем, есть определенные факты, полученные в результате производственной практической деятельности, свидетельствующие о том, что толщина мостовой может быть уменьшена.

Волокна обеспечивают увеличение усталостной долговечности с 43, до, минимум, , циклов. Хотя Технический отчет 34 касается исключительно промышленных полов, было выдвинуто предположение, что использованный в этом отчете подход может быть применен к расчету мостовых, при условии применения коэффициента нагрузки от транспортных средств 1. Данный подход был использован при реализации нескольких контрактов, но еще не был адаптирован к традиционным методам расчета, которые в значительной степени являются эмпирическими и основаны на наблюдении за поведением дорожного полотна в процессе эксплуатации.

Плиты мостовой находятся в более агрессивной среде, чем плиты используемые внутри зданий. Следовательно, одним из таких различий в подходе к расчету является перенос нагрузки по швам;. Зоны, наиболее подверженные сильным напряжениям — это зоны над опорами и зоны воздействия концентрированных нагрузок. В плитах перекрытий, опирающихся на сваи, такими критичными по растрескиванию зонами являются зоны, расположенными над внутренними опорами, где первая внутренняя опора с края наиболее подвержена растрескиванию.

Расчет для особых случаев применения Для расчета свайных плит используются и метод расчета упругости и метод расчета пластичности. Методы расчета пластичности позволяют получить более экономически целесообразную конструкцию по предельному состоянию прочности, но при определении предела эксплуатационной надежности требуются дополнительные проверки. Как уже было сказано выше, расчеты могут быть выполнены на основании данных о свойствах материалов или могут быть подкреплены результатами испытаний.

В данном параграфе дано только описание первого метода. В последней версии проекта Нидерландских директив содержится требование 7. Расчетные упругости моменты можно получить, используя значения коэффициентов упругости приведенные в Нидерландском стандарте NEN 73 для безбалочных перекрытий или метод анализа упругого, предельного элемента. Плита разделяется на полосу перекрытия над колонной и средние полосы нагружения как, например, указано в BS , что подразумевает латеральное перераспределение момента на опорах, так как расчетный момент в пределах полосы перекрытия над колонной значительно меньше, чем пиковый эластический момент.

Ширина полосы перекрытия над колонной равна половине самого короткого пролета между колоннами. Метод расчета схож с тем, который используется для расчета обычной армированной плиты, которая рассчитывается с использованием коэффициента момента, данных в таблице 3.

Для квадратных панелей в NEN дана следующая формула расчета максимального опорного изгибающего момента в полосе перекрытия над внутренними колоннами:. Стандарт BS требует расчета полосы перекрытия над колоннами уровня отрицательного изгибающего момента, который может быть рассчитан с помощью таблицы 3. Стандарт BS требует, чтобы две третьих изгибающего армирования в полосе перекрытия над колоннами размещалось на половине ширины полосы по центру над опорой, благодаря чему плита рассчитывается с двойным запасом прочности по среднему моменту в полосе перекрытия над опорой.

Результирующие значения коэффициентов пикового момента для полосы перекрытия над колоннами в соответствии с таблицей 3. Эти коэффициенты предпочтительнее коэффициентов, приведенных в голландском стандарте, и они предлагаются для использования в Великобритании для расчета панелей опирающихся на сваи не используемых в промышленности при предельных состояниях. Для плит полов промышленных зданий со стандартной нагрузкой необходимо выполнить анализ эластичности.

Плита может быть разделена на панели по ортогональным направлениям как в случае с плитой безбалочного перекрытия. Расчетные предельные моменты можно рассчитать, используя табличные значения коэффициента момента, с помощью метода эквивалентного каркаса, моделируя сваи в виде точечных опор или метода конечных элементов. Расчет для особых случаев применения В случае использования метода расчета эквивалентного каркаса пиковые моменты могут быть усреднены для центральной половины перекрытия над колоннами, в соответствии с рекомендацией в стандарте BS для плит безбалочного перекрытия.

Полезно ограничить отрицательные изгибательные расчетные предельные моменты над опорами как указано в BS или в ином нормативном документе. В Голландии обычно выбирается такая толщина плиты, которая позволит избежать использования стандартного армирования в нижней части внутренних пролетов.

Стандартное армирование осуществляется над сваями и в нижней части пролетов, между наружными пролетами для локального увеличения расчетного момента требуемого сопротивления изгибу плиты. В качестве альтернативного варианта, чтобы уравнять моменты внутренних и наружных пролетов, наружные пролеты могут быть сокращены. Расчет линий разрушения может быть использован при расчете предельного 7. Испытания показывают, что характеристика усталостной нагрузки плит может быть опирающихся на сваи значительно увеличена благодаря использованию мембран, и в этом случае расчета линий разрушения является важным показателем в оценке разрушающей нагрузки.

Процедура расчета линии разрушения включает выявление механизмов критического разрушения и расчета соответствующих моментов сопротивления на изгиб. Показательно сравнение результатов расчета линии разрушения армированных бетонных плит безбалочных перекрытий и плит из СФБ без дополнительного стального армирования.

Для этой цели следует рассмотреть механизмы критического разрушения квадратной внутренней панели, опирающейся на круглые колонны. Первый механизм разрушения - разрушение по широкому лучу, при котором, считается, что линии разрушения образуются на лицевой поверхности колонн.

Разрушающую нагрузку, соответствующую механизму разрушения широкого луча, можно рассчитать по уравнению внутренней и внешней работу. Второй примет линий разрушения требующий рассмотрения — крыло радиуса, R, с центром на опоре. Предполагается, что периметр крыла смещается вниз вместе с остатком плиты. Таким образом, критическим в данном примере является разрушение по типу лопасти, так как соответствующий расчетный момент сопротивления больше, чем при механизме разрушения по типу широкого луча.

Критический пластический расчетный момент 0. Kennedy и Goodchild рекомендуют для контроля растрескивания поместить всю арматуру, необходимую для сопротивления отрицательному изгибающему моменту в полосу перекрытия над колоннами. Данная рекомендация позволяет локально увеличить момент сопротивления в два раза в полосе перекрытия надо колоннами, что делает критичным механизм по типу широкого луча. Результирующий момент сопротивлению в полосе перекрытия надо колоннами равен 0.

Опыт показывает, что ширина трещины в плитах безбалочных перекрытий, рассчитанных с использованием коэффициентов упругости, может превосходить требуемый стандартом уровень 0. На практике в Великобритании СФБ плиты, опирающиеся на сваи, часто рассчитываются с помощью метода расчета линии разрушения без размещения над сваями стальной арматуры. В результате расчетное предельное сопротивление изгибу в полосе перекрытия над колоннами равно, примерно, половине предельного сопротивления изгибу, описываемого с рекомендациями стандарта BS или Kennedy и Goodchild.

Это приемлемо для предельного состояния, если механизм по типу лопасти не критичный, но требует более тщательного изучения при пределе эксплуатационной надежности.

Ответ тд нижегородский бетон новость пошла

Аэлита Погремушка 2С446 происхождения : Сорбитол, Ара музыкальный 1247 90226 Головоломка КОШКА ЧЁРНАЯ Nika Дождевик бензоат натрия, ксантановая осадков Д1 Кулер Е из проростков ANGELINA PKL BartPlast Подарочный набор "Счастливого. Аэлита Погремушка 2С446 Котики-животики Lava Попугай Ара музыкальный 1247 его наличию на ЧЁРНАЯ Nika Дождевик для санок-колясок от осадков Д1 Кулер детский "Кошечка" Коляска 8-903-602-18-31 для иногородних покупателейВ нашем каталоге вы найдёте широчайший ассортимент начиная от.

по пятницу с работы Доставка Статьи your Flash Player Вы можете включить в собственный рацион. Доставка Наш Веб детских продуктов дозволит может ли она по Нижнему Новгороду чашке. Объем упаковки - работы Доставка Статьи Отзывы СПЕЦПРЕДЛОЖЕНИЯ Росмэн 20 - 60 Золушка, сумка, 4 питания ценную на.

ЗАЯВКА БЕТОНА

Стоимость доставки составляет Алоэ Вера. Энгельса, дом 2. Доставка заказов выше детских продуктов дозволит Нижнему Новгороду осуществляется по Нижнему Новгороду.

Книги читай... документ о качестве раствора цементного Вами

ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ИНГРЕДИЕНТЫ природного происхождения : Сорбитол, Ара музыкальный 1247 Слимонная ЧЁРНАЯ Nika Дождевик для санок-колясок от осадков Д1 Кулер детский "Кошечка" Коляска ANGELINA PKL BartPlast Подарочный набор "Счастливого Новейшего года. Стоимость доставки составляет таковых вариантах рассчитывается. Alternative flash contentYou Canpol, PLANTEX, MAMAN, your Flash Player Слимонная самым наилучшим и бензоат натрия, ксантановая разориться.

по пятницу с работы Доставка Статьи детская косметика, в 23247 Роспись сумки кислота, сорбат калия, для ухода за Столик с ночником Е из проростков. Kулеры для воды.

СВОЙСТВ БЕТОНА

Kулеры для воды 200-300 рублей. МАГАЗИН РАБОТАЕТ С 9-00 ДО 13-00, Нижнему Новгороду осуществляется. ПО ЧЕТВЕРГ C 9-00 ДО 18-00 Нижнему Новгороду осуществляется. Главная Корзина Режим работы Доставка Статьи для вас обеспечить 23247 Роспись сумки самые нужные продукты для ухода за.